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電站耐熱材料的選擇性強化設(shè)計與實踐 版權(quán)信息
- ISBN：9787502473839
- 條形碼：9787502473839 ; 978-7-5024-7383-9
- 裝幀：暫無
- 冊數(shù)：暫無
- 重量：暫無
- 所屬分類：>
電站耐熱材料的選擇性強化設(shè)計與實踐 內(nèi)容簡介
《電站耐熱材料的選擇性強化設(shè)計與實踐》總結(jié)了電站耐熱材料一百余年來的發(fā)展脈絡(luò)，系統(tǒng)介紹了作者根據(jù)多年的摸索和工程實踐總結(jié)出的“選擇性強化”設(shè)計新觀點，針對600℃—630~C—650℃—700℃—750℃不同溫度段，開展馬氏體耐熱鋼、奧氏體耐熱鋼、固溶強化型耐熱合金、析出強化型耐熱合金的理論探索、實驗室研究和工業(yè)試制實踐情況。 《電站耐熱材料的選擇性強化設(shè)計與實踐》可供冶金、機械、電力行業(yè)從事電站及其材料技術(shù)的工程技術(shù)人員參考，也可供大中院校材料、機械專業(yè)的本科生和研究生參閱。
電站耐熱材料的選擇性強化設(shè)計與實踐 目錄
1 燃煤電站耐熱材料的百年發(fā)展史
1．1 燃煤電站蒸汽參數(shù)
1．2 世界各國超超臨界燃煤發(fā)電技術(shù)發(fā)展概況
1．3 燃煤發(fā)電技術(shù)發(fā)展對耐熱材料的基本要求
1．4 鐵素體型耐熱鋼的發(fā)展
1．5 奧氏體型耐熱鋼的發(fā)展
1．6 耐熱合金的發(fā)展
參考文獻
2 電站耐熱鋼的多元素復(fù)合強化設(shè)計
2．1 問題的提出
2．2 G102鋼的多元素復(fù)合強化設(shè)計
2．2．1 鎢鉬復(fù)合固溶強化
2．2．2 釩鈦復(fù)合時效強化
2．2．3 鉻和硅的作用
2．2．4 硼的作用
2．3 G102鋼的熱處理、組織與性能
2．3．1 G102鋼奧氏體分解后的金相組織
2．3．2 G102鋼正火溫度和時間的影響
2．3．3 G102鋼正火后冷卻速度的影響
2．3．4 G102鋼回火溫度的影響
2．4 多元素復(fù)合強化設(shè)計對后續(xù)鐵素體型耐熱鋼研發(fā)的指導意義
參考文獻
3 600～650℃鐵素體耐熱鋼的選擇性強化設(shè)計與實踐
3．1 9％～12％cr馬氏體耐熱鋼強韌化機制解構(gòu)
3．1．1 合金元素在9％～12％Cr耐熱銅中的作用
3．1．2 9％～12％Cr耐熱鋼中主要沉淀析出相及其作用
3．1．3 影響9％～12％Cr耐熱鋼持久強度退化的主要因素
3．2 無鐵素體9％～12％Cr馬氏體耐熱鋼設(shè)計
3．2．1 T／P92鋼中鐵素體控制
3．2．2 T／P122鋼中鐵素體控制
3．3 T／P92馬氏體耐熱鋼的組織穩(wěn)定性研究
3．4 650℃馬氏體原型鋼的選擇性強化設(shè)計與實踐
3．4．1 9％～12％Cr馬氏體耐熱鋼技術(shù)研發(fā)歷程
3．4．2 9％～12％Cr馬氏體耐熱鋼設(shè)計許用應(yīng)力下調(diào)問題
3．4．3 650℃馬氏體原型鋼的選擇性強化設(shè)計
參考文獻
4 600～680℃奧氏體耐熱鋼的選擇性強化設(shè)計與實踐
4．1 奧氏體耐熱鋼強韌化解構(gòu)
4．1．1 奧氏體耐熱鋼的發(fā)展歷程
4．1．2 奧氏體耐熱鋼的成分設(shè)計
4．2 無晶間腐蝕18—8型奧氏體耐熱鋼的選擇性強化設(shè)計
4．3 25—20型奧氏體耐熱鋼的高韌性設(shè)計
4．3．1 S31042奧氏體耐熱鋼使用中存在的問題
4．3．2 25—20型奧氏體耐熱鋼化學成分優(yōu)化設(shè)計
4．3．3 25—20型奧氏體耐熱鋼固溶處理工藝優(yōu)化設(shè)計
4．4 新型奧氏體耐熱鋼S31035（Sanicro25）研發(fā)
4．4．1 新型奧氏體耐熱鋼S31035
4．4．2 新型奧氏體耐熱銅S31035的強韌化設(shè)計機理
4．4．3 新型奧氏體耐熱鋼S31035的組織性能演變
4．4．4 新型奧氏體耐熱鋼S31035的工業(yè)試制
參考文獻
5 650～700℃固溶強化型耐熱合金的選擇性強化設(shè)計與實踐
5．1 固溶強化型Inconel 617合金及其研究進展
5．1．1 Inconel 617合金技術(shù)條件演變
5．1．2 Ineonel 617合金研究現(xiàn)狀
5．2 用于700℃超超臨界鍋爐大口徑管C—HRA—3耐熱合金的選擇性強化設(shè)計
5．2．1 C—HRA—3合金及其窄范圍化學成分與精確控制
5．2．2 C—HRA—3合金管冶煉及制造工藝
5．2．3 C—HRA—3合金管*佳熱處理工藝
5．2．4 C—HRA—3耐熱合金鍋爐管的性能
5．3 我國700℃超超臨界鍋爐C—HRA—3大口徑管制造工程實踐
5．3．1 C—HRA—3合金實驗室研究
5．3．2 C—HRA—3合金大口徑厚壁管工業(yè)試制過程
5．3．3 鑄態(tài)C—HRA—3合金熱變形試驗研究
5．3．4 鍛態(tài)C—HRA—3合金熱變形試驗研究
5．3．5 C—HRA—3合金熱處理工藝與組織性能關(guān)系研究
5．3．6 C—HRA—3合金大口徑厚壁管工業(yè)熱處理制度研究
5．3．7 研制的C—HRA—3合金大口徑厚壁管全面性能評價
5．4 國外700℃超超臨界汽輪機轉(zhuǎn)子用耐熱合金研究進展
5．5 用于700℃超超臨界汽輪機高溫轉(zhuǎn)子C700R1合金選擇性強化設(shè)計
5．5．1 700℃超超臨界汽輪機高溫轉(zhuǎn)子用C700R—1耐熱合金選擇性強化設(shè)計
5．5．2 700℃超超臨界汽輪機高溫轉(zhuǎn)子用C700R—1耐熱合金精細相分析
參考文獻
6 650～750℃時效強化型耐熱合金的選擇性強化設(shè)計與實踐
6．1 時效強化型Inconel 740合金研究進展
6．1．1 Inconel 740耐熱合金的研發(fā)
6．1．2 Inconel 740合金的組織穩(wěn)定性研究及成分改進
6．1．3 高溫應(yīng)力對Inconel 740合金中析出相的影響
6．1．4 晶粒尺寸和晶界相對Inconel 740持久壽命的影響
6．1．5 Inconel 740合金的抗蒸汽氧化及煤灰腐蝕研究
6．1．6 Inconel 740合金的焊接性能研究
6．2 用于700℃超超臨界鍋爐小口徑管的C—HRA—1合金選擇性強化設(shè)計
6．3 我國700℃超超臨界鍋爐C—HRA—1小口徑管制造工程實踐
6．3．1 C—HRA—1耐熱合金實驗室研究
6．3．2 C—HRA—1耐熱合金鍋爐管工業(yè)實踐
6．3．3 C—HRA—1耐熱合金熱加工工藝研究
6．3．4 C—HRA—1耐熱合金*佳固溶熱處理制度選擇
6．3．5 C—HRA—1耐熱合金小口徑管性能評價
6．4 關(guān)于Haynes 282合金的研究
6．4．1 Haynes 282合金國內(nèi)外研究現(xiàn)狀
6．4．2 固溶處理對Haynes 282耐熱合金組織與硬度影響研究
6．4．3 長期時效對Haynes 282耐熱合金組織和力學性能影響研究
參考文獻
7 600～700℃超超臨界燃煤示范電站選材問題
7．1 600～700℃超超臨界燃煤電站鍋爐選材問題
7．1．1 超超臨界燃煤電站鍋爐選材基本準則
7．1．2 600℃超超臨界燃煤電站鍋爐管用耐熱鋼
7．1．3 630℃超超臨界燃煤電站鍋爐管用耐熱鋼
7．1．4 700℃超超臨界燃煤電站鍋爐管用耐熱材料
7．2 600～700℃超超臨界燃煤電站汽輪機選材問題
7．3 關(guān)于630～700℃超超臨界燃煤電站建設(shè)可行性問題
參考文獻
后記
1．1 燃煤電站蒸汽參數(shù)
1．2 世界各國超超臨界燃煤發(fā)電技術(shù)發(fā)展概況
1．3 燃煤發(fā)電技術(shù)發(fā)展對耐熱材料的基本要求
1．4 鐵素體型耐熱鋼的發(fā)展
1．5 奧氏體型耐熱鋼的發(fā)展
1．6 耐熱合金的發(fā)展
參考文獻
2 電站耐熱鋼的多元素復(fù)合強化設(shè)計
2．1 問題的提出
2．2 G102鋼的多元素復(fù)合強化設(shè)計
2．2．1 鎢鉬復(fù)合固溶強化
2．2．2 釩鈦復(fù)合時效強化
2．2．3 鉻和硅的作用
2．2．4 硼的作用
2．3 G102鋼的熱處理、組織與性能
2．3．1 G102鋼奧氏體分解后的金相組織
2．3．2 G102鋼正火溫度和時間的影響
2．3．3 G102鋼正火后冷卻速度的影響
2．3．4 G102鋼回火溫度的影響
2．4 多元素復(fù)合強化設(shè)計對后續(xù)鐵素體型耐熱鋼研發(fā)的指導意義
參考文獻
3 600～650℃鐵素體耐熱鋼的選擇性強化設(shè)計與實踐
3．1 9％～12％cr馬氏體耐熱鋼強韌化機制解構(gòu)
3．1．1 合金元素在9％～12％Cr耐熱銅中的作用
3．1．2 9％～12％Cr耐熱鋼中主要沉淀析出相及其作用
3．1．3 影響9％～12％Cr耐熱鋼持久強度退化的主要因素
3．2 無鐵素體9％～12％Cr馬氏體耐熱鋼設(shè)計
3．2．1 T／P92鋼中鐵素體控制
3．2．2 T／P122鋼中鐵素體控制
3．3 T／P92馬氏體耐熱鋼的組織穩(wěn)定性研究
3．4 650℃馬氏體原型鋼的選擇性強化設(shè)計與實踐
3．4．1 9％～12％Cr馬氏體耐熱鋼技術(shù)研發(fā)歷程
3．4．2 9％～12％Cr馬氏體耐熱鋼設(shè)計許用應(yīng)力下調(diào)問題
3．4．3 650℃馬氏體原型鋼的選擇性強化設(shè)計
參考文獻
4 600～680℃奧氏體耐熱鋼的選擇性強化設(shè)計與實踐
4．1 奧氏體耐熱鋼強韌化解構(gòu)
4．1．1 奧氏體耐熱鋼的發(fā)展歷程
4．1．2 奧氏體耐熱鋼的成分設(shè)計
4．2 無晶間腐蝕18—8型奧氏體耐熱鋼的選擇性強化設(shè)計
4．3 25—20型奧氏體耐熱鋼的高韌性設(shè)計
4．3．1 S31042奧氏體耐熱鋼使用中存在的問題
4．3．2 25—20型奧氏體耐熱鋼化學成分優(yōu)化設(shè)計
4．3．3 25—20型奧氏體耐熱鋼固溶處理工藝優(yōu)化設(shè)計
4．4 新型奧氏體耐熱鋼S31035（Sanicro25）研發(fā)
4．4．1 新型奧氏體耐熱鋼S31035
4．4．2 新型奧氏體耐熱銅S31035的強韌化設(shè)計機理
4．4．3 新型奧氏體耐熱鋼S31035的組織性能演變
4．4．4 新型奧氏體耐熱鋼S31035的工業(yè)試制
參考文獻
5 650～700℃固溶強化型耐熱合金的選擇性強化設(shè)計與實踐
5．1 固溶強化型Inconel 617合金及其研究進展
5．1．1 Inconel 617合金技術(shù)條件演變
5．1．2 Ineonel 617合金研究現(xiàn)狀
5．2 用于700℃超超臨界鍋爐大口徑管C—HRA—3耐熱合金的選擇性強化設(shè)計
5．2．1 C—HRA—3合金及其窄范圍化學成分與精確控制
5．2．2 C—HRA—3合金管冶煉及制造工藝
5．2．3 C—HRA—3合金管*佳熱處理工藝
5．2．4 C—HRA—3耐熱合金鍋爐管的性能
5．3 我國700℃超超臨界鍋爐C—HRA—3大口徑管制造工程實踐
5．3．1 C—HRA—3合金實驗室研究
5．3．2 C—HRA—3合金大口徑厚壁管工業(yè)試制過程
5．3．3 鑄態(tài)C—HRA—3合金熱變形試驗研究
5．3．4 鍛態(tài)C—HRA—3合金熱變形試驗研究
5．3．5 C—HRA—3合金熱處理工藝與組織性能關(guān)系研究
5．3．6 C—HRA—3合金大口徑厚壁管工業(yè)熱處理制度研究
5．3．7 研制的C—HRA—3合金大口徑厚壁管全面性能評價
5．4 國外700℃超超臨界汽輪機轉(zhuǎn)子用耐熱合金研究進展
5．5 用于700℃超超臨界汽輪機高溫轉(zhuǎn)子C700R1合金選擇性強化設(shè)計
5．5．1 700℃超超臨界汽輪機高溫轉(zhuǎn)子用C700R—1耐熱合金選擇性強化設(shè)計
5．5．2 700℃超超臨界汽輪機高溫轉(zhuǎn)子用C700R—1耐熱合金精細相分析
參考文獻
6 650～750℃時效強化型耐熱合金的選擇性強化設(shè)計與實踐
6．1 時效強化型Inconel 740合金研究進展
6．1．1 Inconel 740耐熱合金的研發(fā)
6．1．2 Inconel 740合金的組織穩(wěn)定性研究及成分改進
6．1．3 高溫應(yīng)力對Inconel 740合金中析出相的影響
6．1．4 晶粒尺寸和晶界相對Inconel 740持久壽命的影響
6．1．5 Inconel 740合金的抗蒸汽氧化及煤灰腐蝕研究
6．1．6 Inconel 740合金的焊接性能研究
6．2 用于700℃超超臨界鍋爐小口徑管的C—HRA—1合金選擇性強化設(shè)計
6．3 我國700℃超超臨界鍋爐C—HRA—1小口徑管制造工程實踐
6．3．1 C—HRA—1耐熱合金實驗室研究
6．3．2 C—HRA—1耐熱合金鍋爐管工業(yè)實踐
6．3．3 C—HRA—1耐熱合金熱加工工藝研究
6．3．4 C—HRA—1耐熱合金*佳固溶熱處理制度選擇
6．3．5 C—HRA—1耐熱合金小口徑管性能評價
6．4 關(guān)于Haynes 282合金的研究
6．4．1 Haynes 282合金國內(nèi)外研究現(xiàn)狀
6．4．2 固溶處理對Haynes 282耐熱合金組織與硬度影響研究
6．4．3 長期時效對Haynes 282耐熱合金組織和力學性能影響研究
參考文獻
7 600～700℃超超臨界燃煤示范電站選材問題
7．1 600～700℃超超臨界燃煤電站鍋爐選材問題
7．1．1 超超臨界燃煤電站鍋爐選材基本準則
7．1．2 600℃超超臨界燃煤電站鍋爐管用耐熱鋼
7．1．3 630℃超超臨界燃煤電站鍋爐管用耐熱鋼
7．1．4 700℃超超臨界燃煤電站鍋爐管用耐熱材料
7．2 600～700℃超超臨界燃煤電站汽輪機選材問題
7．3 關(guān)于630～700℃超超臨界燃煤電站建設(shè)可行性問題
參考文獻
后記
展開全部
電站耐熱材料的選擇性強化設(shè)計與實踐 節(jié)選
《電站耐熱材料的選擇性強化設(shè)計與實踐》： 。1）合金基體的選擇性設(shè)計。耐熱合金基體是保障材料性能的根基，耐熱合金通常以鎳基、鐵鎳基為主。鐵鎳基合金在化學元素上可能具有一點成本優(yōu)勢，但從制造工藝和長期性能穩(wěn)定等角度綜合考慮，鎳基合金具有明顯優(yōu)勢。 鎳（Ni）元素具有面心立方結(jié)構(gòu)，以鎳為基體的奧氏體基體被稱為γ，它沒有同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變，而鐵（Fe）室溫下為體心立方，高溫下才轉(zhuǎn)變?yōu)槊嫘牧⒎浇Y(jié)構(gòu)。研究表明，面心立方結(jié)構(gòu)的奧氏體比體心立方的鐵素體具有更高的高溫強度，因為面心立方奧氏體的原子擴散能力小，即自擴散激活能較高！ ℃嚲哂辛己玫南喾(wěn)定性，鐵鎳不穩(wěn)定。鎳或鎳鉻基體可以固溶更多的合金元素而不生成有害相，而鐵或鐵鉻基體卻只能相對固溶較少的合金元素，高溫下析出相不穩(wěn)定，易轉(zhuǎn)變?yōu)橛泻ο唷！ ∑啓C轉(zhuǎn)子在極其惡劣的工況下，連續(xù)服役長達幾十年，組織結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的鎳基耐熱合金更適合于汽輪機轉(zhuǎn)子材料，因此本發(fā)明合金采用鎳基體！ 。2）固溶強化*大化。固溶強化是耐熱合金*重要的強化方法，鎳基體中加入適量合金元素均勻地固溶到面心立方結(jié)構(gòu)的基體中，產(chǎn)生較大的晶格畸變，增加位錯運動阻力，提高固溶強化的作用；鎳基體中固溶的元素，通過固溶強化影響第二相的強化效果，從而提高合金的熱強性；合金元素的添加減緩其他元素的高溫擴散速度，并增加擴散激活能，加強原子間的結(jié)合力，提高合金熱強性。固溶在基體中的合金元素長期高溫時效僅少量合金元素以第二相粒子的形式析出，大部分元素仍能穩(wěn)定的存在于基體中，因此，同溶強化合金的長期性能較穩(wěn)定。 固溶強化通常添加多種合金元素復(fù)合作用增加固溶強化效果。固溶強化元素與鎳的原子半徑相差越小，相同條件下其在鎳中的固溶度越大，固溶在合金中的部分元素還可以提高抗氧化耐蝕性。固溶元素的添加并不是越多越好，當合金元素的添加量超過元素在基體中的固溶*大極限后，固溶元素將從基體中析出，造成固溶元素的局部富集而可能形成不希望的相，影響合金的高溫性能！
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